一种输电线路杆塔接地体及其冲击接地电阻的计算方法

一种输电线路杆塔接地体及其冲击接地电阻的计算方法
【技术领域】
[0001] 本发明设及电力系统过电压技术领域，特别是设及一种输电线路杆塔接地体及其 冲击接地电阻的计算方法，用于110kV/220kV输电线路。
【背景技术】
[0002] 近年来，我国许多地区连续发生因雷击造成的大面积短路停电，其原因大多是由 于输电线路杆塔接地体的冲击接地电阻过高造成的。输电线路杆塔接地体是保护电力系统 安全可靠运行、保护附近人员安全的重要措施，同时准确评估接地体的冲击接地电阻对于 合理设计线路杆塔接地体型式W及降低冲击接地电阻具有重要的指导意义。
[0003] 近年来国内外学者对于接地装置的冲击接地电阻进行了大量的研究，提出各种降 阻措施，如在接地极上加针刺状接地体，延长水平接地极及增加接地极数量，采用降阻模块 等，但运些文献没有给出实际情况中估算接地体冲击接地电阻的方法。部分学者研究了通 过模拟实验W及通过仿真研究接地体冲击接地电阻的方法，但没有给出相应的计算公式。
[0004] 由于上述模拟实验W及通过仿真研究的没有给出接地体冲击接地电阻的计算公 式，所W不能为输电线路的耐雷水平评估提供直观有效的评判依据。

【发明内容】

[0005] 本发明实施例中提供了一种110kV/220kV输电线路杆塔接地体及其冲击接地电阻 的计算方法，W为输电线路的耐雷水平评估提供评判依据，确保人员与设备安全。
[0006] 为了解决上述技术问题，本发明实施例公开了如下技术方案：
[0007] 一种输电线路杆塔接地体，用于11 OkV/2 20kV输电线路，包括由四根钢体围成的边 长为8m的正方形方框，其中：
[0008] 四根所述钢体中的一端均设置有与所述钢体一体成型的接地射线钢体，并且四根 所述接地射线钢体分别位于所述正方形方框四个不同的顶点处。
[0009] 优选地，所述钢体和所述接地射线钢体由扁钢或圆钢制成，其中：
[0010] 所述扁钢的截面宽度MOmm、厚度> 5mm，所述圆钢的直径〉10mm。
[0011]优选地，所述射线钢体的长度包括 〇111、5111、7111、12111、18111、32111、5〇111、6〇111、75111、85111或 95m〇
[0012] 一种电线路杆塔接地体的冲击接地电阻的计算方法，用于估算110kV/220kV输电 线路杆塔接地体在2.6/50ys标准波型雷电流作用下的冲击接地电阻，包括：
[0013] 根据上述输电线路杆塔接地体建立杆塔接地体模型；
[0014] 根据所述杆塔接地体模型，改变所述杆塔接地体模型中接地射线钢体的射线长 度；
[0015] 在不同的设定±壤电阻率下，仿真计算获得输电线路杆塔接地体在2.6/50ys雷电 流作用时，与所述接地射线钢体的射线长度相对应的冲击接地电阻；
[0016] 对在不同的所述设定±壤电阻率下，对所述冲击接地电阻随所述接地射线钢体的 射线长度变化的变化曲线进行函数拟合，得到冲击接地电阻R与接地射线钢体的射线长度1 的对应关系R = a · ebi+c;
[0017] 其中，所述冲击接地电阻为输电线路杆塔接地体在2.6/50ys雷电流作用时产生的 冲击电压幅值与雷电流幅值之比
Umax为冲击响应电压幅值，Im为注入的2.6/50ys 雷电流幅值，a、b和C为与±壤电阻率相关的系数，1 > 0。
[0018] 优选地，所述射线长度包括 Om、5m、7m、12m、18m、32m、50m、60m、75m、85m 或 95m。
[0019] 优选地，所述设定上壤电阻率包括100Ω ·πι、200Ω ·πι、300Ω ·πι、400Ω ·πι、500 Ω ·ηι、800Ω ·ηι、1000Ω ·ηι、1500Ω ·ηι、2000Ω ·ηι、2500Ω ?m和3000Ω ?m。
[0020] 优选地，所述系数a、b和c的具体计算方法，包括：
[0021] 根据所述在不同的所述设定±壤电阻率下，所述冲击接地电阻随所述接地射线钢 体的射线长度变化的变化曲线，得到±壤电阻率P与系数a、b和C的对应关系；
[0022] 其中，a = 0.05009P-2.646，b = -0.112e-〇'〇〇359p-〇. 0698，c = 0.007837P+2.895。
[0023] 由W上技术方案可见，本发明实施例提供的一种输电线路杆塔接地体及其冲击接 地电阻的计算方法，所述杆塔接地体包括由四根钢体围成的边长为8m的正方形方框，W及 位于四根所述钢体中的一端、且与所述钢体一体成型的接地射线钢体，所接地射线钢体形 成风车状射线。同时，根据所述杆塔接地体，建立杆塔接地体模型，并获取在不同的设定± 壤电阻率下，与所述杆塔接地体模型中接地射线钢体的不同射线长度相对应的冲击电阻， 然后通过仿真分析与数值计算，得出冲击接地电阻R与接地射线钢体的射线长度1对应函数 关系的表达式。本发明提出的计算方法可W对110kV/220kV运种输电线路典型杆塔接地体 在2.6/50ys标准波型雷电流作用下的冲击接地电阻进行评估，从而计算该杆塔的反击耐雷 水平，并指导进行接地改造，确保输电线路的运行安全。
【附图说明】
[0024] 为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现 有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，对于本领域普通技术人员而 言，在不付出创造性劳动的前提下，还可W根据运些附图获得其他的附图。
[0025] 图1为本发明实施例提供的一种输电线路杆塔接地体的结构意图；
[0026] 图2为本发明实施例提供的在不同的设定±壤电阻率下，杆塔接地体冲击接地电 阻随接地射线钢体的射线长度变化的规律图；
[0027] 图3为本发明实施例提供的系数3与±壤电阻率P的对应关系图；
[0028] 图4为本发明实施例提供的系数6与±壤电阻率P的对应关系图；
[0029] 图5为本发明实施例提供的系数(3与±壤电阻率P的对应关系图。
【具体实施方式】
[0030] 为了使本技术领域的人员更好地理解本发明中的技术方案，下面将结合本发明实 施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施 例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通 技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本发明保护 的范围。
[0031] 参见图1，为本发明实施例提供的一种输电线路杆塔接地体的结构意图，用于 110kV/220kV输电线路，所述路杆塔接地体包括由四根钢体围成的边长为8m的正方形方框， 为了降低冲击接地电阻，四根所述钢体中的一端均设置有与所述钢体一体成型的接地射线 钢体，并且四根所述接地射线钢体分别位于所述正方形方框四个不同的顶点处，即形成风 车状射线。
[0032] 本实施例中，所述钢体和所述接地射线钢体由扁钢或圆钢制成，为了满足所述路 杆塔接地体抗腐蚀及热稳定性要求，当采用扁钢时，所述扁钢的截面宽度MOmm、厚度> 5mm，采用圆钢时，所述圆钢的直径〉10mm。
[0033] 本发明实施例还利用CDEGS软件对本发明的所述杆塔接地体进行建模仿真，得到 2.6/50ys雷电流作用在所述杆塔接地体上时，冲击接地电阻与±壤电阻率和接地体射线长 度之间的函数关系，最终给出了估算输电线路典型杆塔接地体冲击接地电阻的方法，具体 计算方法包括如下步骤：
[0034] 步骤S101:根据上述输电线路杆塔接地体，建立杆塔接地体模型。
[0035] 根据图1中所示的杆塔接地体，在0)EGS软件中，建立杆塔接地装置模型。
[0036] 步骤S102:根据所述杆塔接地体模型，改变所述杆塔接地体模型中接地射线钢体 的射线长度。
[0037] 根据在步骤S101中建立的杆塔接地体模型，改变所述杆塔接地体模型中接地射线 钢体的射线长度分别为 〇111、5111、7111、12111、18111、32111、5〇111、6〇111、75111、85111和95111，当然并不限于所 述数值。
[0038] 步骤S103:在不同的设定±壤电阻率下，仿真计算获得输电线路杆塔接地体在 2.6/50ys雷电流作用时，与所述接地射线钢体的射线长度相对应的冲击接地电阻。
[0039] 首先，设定上壤电阻率分别为 100Ω · πι、200Ω · πι、300Ω · πι、400Ω · πι、500Ω . πι、800Ω .πκΙΟ ΟΟΩ .πι、1500Ω .πι、2000Ω .πι、2500Ω .m和3000Ω .m。
[0040] 然后，在上述设定的不同设定±壤电阻率下，仿真计算获得输电线路杆塔接地体 在2.6/50ys雷电流作用时，与所述接地射线钢体的射线长度相对应的冲击接地电阻，其中， 所述冲击接地电阻为输电线路杆塔接地体在2.6/50ys雷电流作用时产生的冲击电压幅值 与雷电流幅值之比
Umax为冲击响应电压幅值，Im为注入的2.6/50ys雷电流幅值。
[0041] 步骤S104:对在不同的所述设定±壤电阻率下、所述冲击接地电阻随所述接地射 线钢体的射线长度变化的变化曲线进行函数拟合，得到冲击接地电阻R与接地射线钢体的 射线长度1的对应关系R = a . ebi+c，其中，a、b和C为与±壤电阻率相关的系数，1 > 0。
[0042] 如图2所示，为对在不同的设定±壤电阻率下、杆塔接地体冲击接地电阻随接地射 线钢体的射线长度变化的规律图，对图2中的各条曲线进行函数拟合，得到冲击接地电阻R 与接地射线钢体的射线长度1的对应函数关系为：
[00创 R = a.ebi+cl>0 (1)
[0044] 式(1)中，a、b和C为与±壤电阻率相关的系数。
[0045] 所述冲击接地电阻与所述射线长度呈双指数关系，然而随着±壤电阻率的变化， 系数a、b和C会发生相应的变化，因此可W认为，系数a、b和(3是±壤电阻率的相关函数，根据 图2中的数据，可W得到±壤电阻率与系数a的关系，如图3所示，将图3的曲线拟合得到系数 3与±壤电阻率P的函数关系为：
[0046] a = 0.05009p-2.646 (2)
[0047] 同样根据图2中的数据，可W得到±壤电阻率与系数b的关系，如图4所示，将图4的 曲线拟合得到系数6与±壤电阻率P的函数关系为：
[004引 6 = -0.11化-°'°°3590-0.0698 (3)
[0049] 同样根据图2中的数据，可W得到±壤电阻率与系数C的关系，如图5所示，将图5的 曲线拟合得到系数(3与±壤电阻率P的函数关系为
[0050] c = 0.007837p+2.895 (4)
[0051] 综上所述，典型杆塔接地装置的冲击接地电阻与±壤电阻率、射线长度的综合表 达式为：
[0052] R = 3.75^0.00842p+(0.05009p-2.646)ebi(l>0)巧）
[0化3 ]其中，b = -0.112e-°. °w59P-〇. 0698。
[0054] 为证明本发明实施例提供的冲击接地电阻计算方法的有效性，下面将结合具体实 例对本发明实施做进一步的说明。
[0055] 步骤S201:通过查找现场输电线路杆塔资料，得到某杆塔对应的接地钢体射线长 度为32m，现场采用四极法测量该处的±壤电阻率为650 Ω . m。
[0056] 步骤S202:根据本发明实施例给出的冲击接地电阻公式、即式(5)，计算得到该杆 塔接地体的冲击接地电阻为R= 11.49 Ω。
[0057] 步骤S203:仿真计算获得该杆塔接地体的冲击接地电阻化=11.85 Ω。
[0058] 通过步骤S202和步骤S203获取的冲击接地电阻，可W发现本发明实施提供的冲击 接地电阻计算方法，可W对运种输电线路典型杆塔接地体冲击接地电阻进行较为准确的评 估，从而可W计算该杆塔的反击耐雷水平，并指导进行接地改造，确保输电线路的运行安 全。
[0059] 需要说明的是，在本文中，诸如"第一"和"第二"等之类的关系术语仅仅用来将一 个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示运些实体或操作之 间存在任何运种实际的关系或者顺序。而且，术语"包括"、"包含"或者其任何其他变体意在 涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些 要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为运种过程、方法、物品或者设 备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句"包括一个……"限定的要素，并不排除 在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。
[0060] W上所述仅是本发明的【具体实施方式】，使本领域技术人员能够理解或实现本发 明。对运些实施例的多种修改对本领域的技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的 一般原理可W在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明 将不会被限制于本文所示的运些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一 致的最宽的范围。
【主权项】
1. 一种输电线路杆塔接地体，用于110kV/220kV输电线路，其特征在于，包括由四根钢 体围成的边长为8m的正方形方框，其中： 四根所述钢体中的一端均设置有与所述钢体一体成型的接地射线钢体，并且四根所述 接地射线钢体分别位于所述正方形方框四个不同的顶点处。2. 根据权利要求1所述的输电线路杆塔接地体，其特征在于，所述钢体和所述接地射线 钢体由扁钢或圆钢制成，其中： 所述扁钢的截面宽度>40mm、厚度2 5mm，所述圆钢的直径>10mm。3. 根据权利要求1所述的输电线路杆塔接地体，其特征在于，所述射线钢体的长度包括 0m、5m、7m、12m、18m、32m、50m、60m、75m、85m或95m〇4. 一种电线路杆塔接地体的冲击接地电阻的计算方法，用于估算11OkV/220kV输电线 路杆塔接地体在2.6/50ys标准波型雷电流作用下的冲击接地电阻，其特征在于，包括： 根据权利要求1-3任一所述的输电线路杆塔接地体建立杆塔接地体模型； 根据所述杆塔接地体模型，改变所述杆塔接地体模型中接地射线钢体的射线长度； 在不同的设定土壤电阻率下，仿真计算获得输电线路杆塔接地体在2.6/50ys雷电流作 用时，与所述接地射线钢体的射线长度相对应的冲击接地电阻； 对在不同的所述设定土壤电阻率下，对所述冲击接地电阻随所述接地射线钢体的射线 长度变化的变化曲线进行函数拟合，得到冲击接地电阻R与接地射线钢体的射线长度1的对 应关系R = a · ebl+c; 其中，所述冲击接地电阻R为输电线路杆塔接地体在2.6/50ys雷电流作用时产生的冲 击电压幅值与雷电流幅值之比umax为冲击响应电压幅值，1"为注入的2.6/50ys雷 电流幅值，a、b和c为与土壤电阻率相关的系数，1 2 0。5. 根据权利要求4所述的输电线路杆塔接地体的冲击接地电阻的计算方法，其特征在 于，所述射线长度包括 Om、5m、7m、12m、18m、32m、50m、60m、75m、85m 或 95m。6. 根据权利要求4所述的输电线路杆塔接地体的冲击接地电阻的计算方法，其特征在 于，所述设定土壤电阻率包括1〇〇Ω ·ηι、200Ω ·ηι、300Ω ·ηι、400Ω ·ηι、500Ω ·ηι、800Ω · πκΙΟΟΟΩ ·ηι、1500Ω ·ηι、2000Ω ·ηι、2500Ω ·ηι或3000Ω ·ηι。7. 根据权利要求4所述的输电线路杆塔接地体的冲击接地电阻的计算方法，其特征在 于，所述系数a、b和c的具体计算方法，包括： 根据在不同的所述设定土壤电阻率下，所述冲击接地电阻随所述接地射线钢体的射线 长度变化的变化曲线，得到土壤电阻率P与系数a、b和c的对应关系； 其中，& = 〇.〇5〇〇90-2.646沁=-〇.1126-。.。。35如-〇.〇698，。= 〇.〇〇7837卩+2.895〇
【专利摘要】本发明实施例公开了一种输电线路杆塔接地体及其冲击接地电阻的计算方法，所述杆塔接地体包括由四根钢体围成的边长为8m的正方形方框，以及分别位于四根所述钢体中的一端、且与所述钢体一体成型的接地射线钢体，所接地射线钢体围成风车状射线。根据所述杆塔接地体，建立杆塔接地体模型，并获取在不同的设定土壤电阻率下，与杆塔接地体模型中接地射线钢体的不同射线长度相对应的冲击电阻，然后通过仿真分析与数值计算，得出冲击接地电阻与接地射线钢体的射线长度对应函数关系的表达式。本发明提出的计算方法可对所述输电线路杆塔接地体冲击接地电阻进行评估，从而计算该杆塔的反击耐雷水平，并指导接地进行改造，确保输电线路的运行安全。
【IPC分类】H01R4/66, G06F17/50
【公开号】CN105490041
【申请号】CN201510960429
【发明人】马御棠, 周仿荣, 于虹, 王科, 曹晓斌, 杜俊乐, 高竹清, 马仪
【申请人】云南电网有限责任公司电力科学研究院
【公开日】2016年4月13日
【申请日】2015年12月21日